{"id":12092,"date":"2026-07-29T03:25:14","date_gmt":"2026-07-29T03:25:14","guid":{"rendered":"https:\/\/www.kscranegroup.com\/?post_type=posts&#038;p=12092"},"modified":"2026-07-29T03:25:19","modified_gmt":"2026-07-29T03:25:19","slug":"crane-accidental-loads-5-design-cases","status":"publish","type":"posts","link":"https:\/\/www.kscranegroup.com\/pl\/posts\/crane-accidental-loads-5-design-cases\/","title":{"rendered":"Przypadkowe obci\u0105\u017cenia d\u017awig\u00f3w: 5 przypadk\u00f3w projektowych w GB\/T 3811-2008"},"content":{"rendered":"<div class=\"wp-block-rank-math-toc-block\" id=\"rank-math-toc\"><p>Spis tre\u015bci<\/p><nav><ul><li><a href=\"#1-crane-accidental-load-from-skewing-ps\">1. Przypadkowe obci\u0105\u017cenie d\u017awigu spowodowane przekrzywieniem: Ps<\/a><\/li><li><a href=\"#2-crane-gradient-load\">2. Obci\u0105\u017cenie nachylenia d\u017awigu<\/a><\/li><li><a href=\"#3-crane-wind-load-pw\">3. Obci\u0105\u017cenie wiatrem d\u017awigu PW<\/a><ul><li><a href=\"#3-1-calculated-wind-pressure\">3.1 Obliczone ci\u015bnienie wiatru<\/a><\/li><li><a href=\"#3-2-in-service-wind-load-pw\u2171\">3.2 Obci\u0105\u017cenie wiatrem podczas eksploatacji PW\u2161<\/a><\/li><li><a href=\"#3-3-in-service-wind-load-acting-on-the-crane\">3.3 Obci\u0105\u017cenie wiatrem podczas eksploatacji dzia\u0142aj\u0105ce na d\u017awig<\/a><\/li><li><a href=\"#3-4-wind-load-acting-on-the-lifted-load\">3.4 Obci\u0105\u017cenie wiatrem dzia\u0142aj\u0105ce na podnoszony \u0142adunek<\/a><\/li><\/ul><\/li><li><a href=\"#4-snow-and-ice-loads\">4. Obci\u0105\u017cenia \u015bniegiem i lodem<\/a><\/li><li><a href=\"#5-loads-caused-by-temperature-changes\">5. Obci\u0105\u017cenia spowodowane zmianami temperatury<\/a><\/li><li><a href=\"#6-gb-t-45680-2025-for-crane-wind-load-assessment\">6. GB\/T 45680-2025 w sprawie oceny obci\u0105\u017cenia wiatrem d\u017awigu<\/a><\/li><\/ul><\/nav><\/div>\n\n\n\n<p>Obci\u0105\u017cenia przypadkowe d\u017awigu to obci\u0105\u017cenia, kt\u00f3re nie wyst\u0119puj\u0105 cz\u0119sto podczas normalnej eksploatacji d\u017awigu, ale mog\u0105 wyst\u0105pi\u0107 sporadycznie. Obejmuj\u0105 one obci\u0105\u017cenia spowodowane wiatrem, \u015bniegiem, lodem, zmianami temperatury i przekosem d\u017awigu podczas eksploatacji. Obci\u0105\u017cenia te zazwyczaj nie s\u0105 uwzgl\u0119dniane w obliczeniach uszkodze\u0144 zm\u0119czeniowych.<\/p>\n\n\n\n<p>W artykule tym podsumowano pi\u0119\u0107 typ\u00f3w obci\u0105\u017ce\u0144 przypadkowych d\u017awigu i metody ich obliczania: obci\u0105\u017cenie poziome boczne Ps wyst\u0119puj\u0105ce podczas przekosu, obci\u0105\u017cenie nachylone, obci\u0105\u017cenie wiatrem, obci\u0105\u017cenie \u015bniegiem i lodem oraz obci\u0105\u017cenie spowodowane zmianami temperatury.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-large\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1896\" height=\"830\" src=\"https:\/\/www.kscranegroup.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/Crane-Accidental-Loads-5-Design-Cases.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-12083\" srcset=\"https:\/\/www.kscranegroup.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/Crane-Accidental-Loads-5-Design-Cases.png 1896w, https:\/\/www.kscranegroup.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/Crane-Accidental-Loads-5-Design-Cases-1536x672.png 1536w\" sizes=\"(max-width: 1896px) 100vw, 1896px\" \/><\/figure>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"1-crane-accidental-load-from-skewing-ps\">1. Przypadkowe obci\u0105\u017cenie d\u017awigu spowodowane przekrzywieniem: Ps<\/h2>\n\n\n\n<p>Poziome obci\u0105\u017cenie boczne powstaj\u0105ce podczas przekrzywiania si\u0119 d\u017awigu to obci\u0105\u017cenie wyst\u0119puj\u0105ce sporadycznie na skutek reakcji urz\u0105dzenia prowadz\u0105cego, takiego jak rolka prowadz\u0105ca lub ko\u0142nierz ko\u0142a, gdy d\u017awig ko\u0142owy lub w\u00f3zek porusza si\u0119 wzd\u0142u\u017cnie lub poprzecznie w stanie ustalonym.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-large\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"367\" height=\"55\" src=\"https:\/\/www.kscranegroup.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/2Horizontal-lateral-load-calculation-for-crane-skewing.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-12084\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\"><em>Obliczanie obci\u0105\u017cenia poziomego bocznego w przypadku przekoszenia d\u017awigu<\/em><\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p>Gdzie:<\/p>\n\n\n\n<ul>\n<li>\u2211P \u2014 Suma maksymalnych obci\u0105\u017ce\u0144 k\u00f3\u0142: suma najcz\u0119\u015bciej wyst\u0119puj\u0105cych maksymalnych obci\u0105\u017ce\u0144 k\u00f3\u0142 na ko\u0142ach zwi\u0105zanych z efektywnym rozstawem osi na w\u00f3zku ko\u0144cowym po stronie poddawanej obci\u0105\u017ceniu bocznemu.<\/li>\n\n\n\n<li>\u03bb \u2014 wsp\u00f3\u0142czynnik obci\u0105\u017cenia poziomego. Zale\u017cy on od stosunku S\/B (lub S\/a), gdzie S to rozpi\u0119to\u015b\u0107 \u017curawia, B to rozstaw osi \u017curawia, a a to efektywny rozstaw osi. Wyznacz \u03bb na podstawie poni\u017cszego rysunku.<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-large\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"689\" height=\"319\" src=\"https:\/\/www.kscranegroup.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/3Horizontal-lateral-load-coefficient-.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-12085\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\"><em>Wsp\u00f3\u0142czynnik obci\u0105\u017cenia poziomego bocznego \u03bb (\u0179r\u00f3d\u0142o: GB\/T 3811-2008, rysunek D.2)<\/em><\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p>W przypadku d\u017awigu wieloko\u0142owego zastosowanie efektywnego rozstawu osi a zamiast rozstawu osi d\u017awigu B zapewnia bardziej racjonaln\u0105 podstaw\u0119 do obliczenia poziomej si\u0142y bocznej. Zasady okre\u015blania efektywnego rozstawu osi podano w punkcie D.2 normy GB\/T 3811-2008, strony 134\u2013135.<\/p>\n\n\n\n<p>PS zapewnia podstaw\u0119 teoretyczn\u0105 do sprawdzenia konstrukcji poziomego zespo\u0142u k\u00f3\u0142. Aby pozna\u0107 powi\u0105zane objawy i przyczyny dzia\u0142ania, zapoznaj si\u0119 z tym przewodnikiem. <a href=\"https:\/\/www.kscranegroup.com\/pl\/posts\/overhead-crane-wheel-gnawing-causes-diagnosis-and-preventive-measures\/\">obgryzanie k\u00f3\u0142 suwnicy i przekrzywianie szyn<\/a>.<\/p>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"2-crane-gradient-load\">2. Obci\u0105\u017cenie nachylenia d\u017awigu<\/h2>\n\n\n\n<p>Obci\u0105\u017cenie nachylone d\u017awigu to sk\u0142adowa ci\u0119\u017caru w\u0142asnego d\u017awigu i jego ud\u017awigu nominalnego dzia\u0142aj\u0105ca wzd\u0142u\u017c pochy\u0142ej powierzchni zbocza, drogi lub szyny.<\/p>\n\n\n\n<ol>\n<li>\u017burawie mobilne: W przypadku konieczno\u015bci wykonania oblicze\u0144 nale\u017cy wzi\u0105\u0107 pod uwag\u0119 rzeczywiste warunki drogowe lub gruntowe.<\/li>\n\n\n\n<li>Suwnice szynowe, w tym suwnice kolejowe: Je\u017celi nachylenie toru nie przekracza 0,5% (0,29\u00b0), obci\u0105\u017cenie nachylenia nie jest uwzgl\u0119dniane. W przeciwnym razie obci\u0105\u017cenie nachylenia nale\u017cy obliczy\u0107 na podstawie rzeczywistego nachylenia.<\/li>\n\n\n\n<li>Zgodnie z tolerancjami prostoliniowo\u015bci g\u00f3rnej cz\u0119\u015bci szyny d\u017awigu podanymi w tabeli 2 normy GB\/T 10183.1-2018, <em>D\u017awigi \u2014 tolerancje k\u00f3\u0142 i tor\u00f3w jezdnych i poprzecznych \u2014 cz\u0119\u015b\u0107 1: og\u00f3lne<\/em>Nachylenie toru suwnicy pomostowej lub bramowej na szynach nie powinno przekracza\u0107 1\/1000 dla klasy tolerancji 2 lub 0,5\/1000 dla klasy tolerancji 1, gdy pr\u0119dko\u015b\u0107 jazdy suwnicy wynosi \u2265112 m\/min. Nachylenie toru jezdnego nie powinno przekracza\u0107 0,5\/1000 dla klasy tolerancji 2 lub 1. Jest to r\u00f3wnowa\u017cny wniosek i osobista opinia autora; nie znaleziono wyra\u017anego, og\u00f3lnego wymogu dotycz\u0105cego nachylenia.<\/li>\n\n\n\n<li>Suwnica bramowa do budowy statk\u00f3w: Nale\u017cy stosowa\u0107 szyny spawane, a nachylenie toru jezdnego nie powinno przekracza\u0107 1\/1000 (GB\/T 27997-2026).<\/li>\n\n\n\n<li>W\u00f3zek wid\u0142owy typu reach stacker: Nachylenie pod\u0142o\u017ca nie powinno przekracza\u0107 3% (GB\/T 26474-2026).<\/li>\n\n\n\n<li>Suwnica bramowa na oponach gumowych: Nachylenie gruntu na trasie przejazdu nie powinno przekracza\u0107 1%, a nachylenie lokalne nie powinno przekracza\u0107 3% (GB\/T 14783-2009).<\/li>\n<\/ol>\n\n\n\n<p>Bior\u0105c pod uwag\u0119 te wymagania, czy w przypadku zgodno\u015bci instalacji torowej na miejscu z obowi\u0105zuj\u0105c\u0105 norm\u0105, obliczenie obci\u0105\u017cenia nachylenia dla suwnicy szynowej jest zb\u0119dne? Czy konieczno\u015b\u0107 obliczenia obci\u0105\u017cenia nachylenia oznacza, \u017ce okre\u015blone warunki instalacji nie s\u0105 zgodne z norm\u0105? Pytania te zosta\u0142y poruszone w oryginalnym artykule.<\/p>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"3-crane-wind-load-pw\">3. Obci\u0105\u017cenie wiatrem d\u017awigu PW<\/h2>\n\n\n\n<p>W przypadku d\u017awig\u00f3w pracuj\u0105cych na zewn\u0105trz nale\u017cy uwzgl\u0119dni\u0107 obci\u0105\u017cenie wiatrem. Przyjmuje si\u0119, \u017ce obci\u0105\u017cenie wiatrem jest obci\u0105\u017ceniem statycznym dzia\u0142aj\u0105cym w najbardziej niekorzystnym kierunku poziomym. Obliczone ci\u015bnienie wiatru nale\u017cy dobra\u0107 odpowiednio do typu d\u017awigu i regionu eksploatacji.<\/p>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"3-1-calculated-wind-pressure\">3.1 Obliczone ci\u015bnienie wiatru<\/h3>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-large\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"430\" height=\"37\" src=\"https:\/\/www.kscranegroup.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/4Calculated-wind-pressure-formula.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-12086\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\"><em>Wz\u00f3r na obliczone ci\u015bnienie wiatru<\/em><\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p>Gdzie:<\/p>\n\n\n\n<ul>\n<li>p \u2014 Obliczone ci\u015bnienie wiatru w niutonach na metr kwadratowy (N\/m\u00b2).<\/li>\n\n\n\n<li>Vs \u2014 obliczona pr\u0119dko\u015b\u0107 wiatru w metrach na sekund\u0119 (m\/s).<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p>Obliczona pr\u0119dko\u015b\u0107 wiatru to pr\u0119dko\u015b\u0107 wiatru w porywach na wysoko\u015bci 10 m nad otwartym terenem, wyra\u017cona jako \u015brednia chwilowa pr\u0119dko\u015b\u0107 wiatru w odst\u0119pie 3 s.<\/p>\n\n\n\n<p>W warunkach eksploatacyjnych pr\u0119dko\u015b\u0107 wiatru w porywach wynosi 1,5-krotno\u015b\u0107 \u015bredniej pr\u0119dko\u015bci wiatru w odst\u0119pie 10 minut.<\/p>\n\n\n\n<p>W przypadku wy\u0142\u0105czenia urz\u0105dzenia z eksploatacji pr\u0119dko\u015b\u0107 wiatru w porywach wynosi 1,4 razy wi\u0119ksz\u0105 od \u015bredniej pr\u0119dko\u015bci wiatru w ci\u0105gu 10 minut.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-large\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1346\" height=\"1168\" src=\"https:\/\/www.kscranegroup.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/5Table-1-Relationship-among-calculated-wind-pressure-p-3-s-mean-instantaneous-wind-speed-Vs-10-min-mean-wind-speed-Vp-and-Beaufort-force.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-12087\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\"><em>Tabela 1. Zwi\u0105zek mi\u0119dzy obliczonym ci\u015bnieniem wiatru p, \u015bredni\u0105 chwilow\u0105 pr\u0119dko\u015bci\u0105 wiatru Vs w ci\u0105gu 3 s, \u015bredni\u0105 pr\u0119dko\u015bci\u0105 wiatru Vp w ci\u0105gu 10 min i si\u0142\u0105 Beauforta (\u017ar\u00f3d\u0142o: GB\/T 3811-2008, tabela E.1, strona 137)<\/em><\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"3-2-in-service-wind-load-pw\u2171\">3.2 Obci\u0105\u017cenie wiatrem podczas eksploatacji PW\u2161<\/h3>\n\n\n\n<p>Obci\u0105\u017cenie wiatrem podczas eksploatacji to maksymalna si\u0142a wiatru, jak\u0105 d\u017awig musi wytrzyma\u0107 w trakcie pracy.<\/p>\n\n\n\n<p>Przyjmuje si\u0119, \u017ce ci\u015bnienie wiatru podczas eksploatacji jest sta\u0142e na ca\u0142ej wysoko\u015bci d\u017awigu, bez uwzgl\u0119dniania zmian zwi\u0105zanych z wysoko\u015bci\u0105.<\/p>\n\n\n\n<p>Je\u017celi w celu uniemo\u017cliwienia pracy d\u017awigu przy pr\u0119dko\u015bci wiatru przekraczaj\u0105cej dopuszczaln\u0105 pr\u0119dko\u015b\u0107 stosuje si\u0119 urz\u0105dzenie do pomiaru pr\u0119dko\u015bci wiatru, jest ono zazwyczaj instalowane w najwy\u017cszym punkcie d\u017awigu.<\/p>\n\n\n\n<p>Obliczone ci\u015bnienie wiatru w trakcie eksploatacji dzieli si\u0119 na P\u2160 i P\u2161. Odpowiednie ci\u015bnienia i pr\u0119dko\u015bci wiatru przedstawiono poni\u017cej. Je\u015bli producent stosuje pr\u0119dko\u015bci lub ci\u015bnienia wiatru inne ni\u017c podane w tabelach, warto\u015bci te nale\u017cy poda\u0107 w dokumentacji projektowej i instrukcji obs\u0142ugi d\u017awigu. W praktyce zazwyczaj decyduj\u0105ce znaczenie ma specyfikacja techniczna projektu.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-large\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1867\" height=\"842\" src=\"https:\/\/www.kscranegroup.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/6Table-2-Calculated-in-service-wind-pressure-and-wind-speed.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-12088\" srcset=\"https:\/\/www.kscranegroup.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/6Table-2-Calculated-in-service-wind-pressure-and-wind-speed.png 1867w, https:\/\/www.kscranegroup.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/6Table-2-Calculated-in-service-wind-pressure-and-wind-speed-1536x693.png 1536w\" sizes=\"(max-width: 1867px) 100vw, 1867px\" \/><figcaption class=\"wp-element-caption\"><em>Tabela 2 Obliczone ci\u015bnienie wiatru i pr\u0119dko\u015b\u0107 wiatru podczas eksploatacji (\u0179r\u00f3d\u0142o: GB\/T 3811-2008, tabela 15)<\/em><\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<ul>\n<li>P\u2160 to normalne obliczeniowe ci\u015bnienie wiatru dla warunk\u00f3w eksploatacyjnych. S\u0142u\u017cy do obliczania rezystancji w celu doboru mocy silnika i weryfikacji termicznej.<\/li>\n\n\n\n<li>P\u2161 to maksymalne obliczeniowe ci\u015bnienie wiatru dla warunk\u00f3w eksploatacyjnych. S\u0142u\u017cy do obliczania wytrzyma\u0142o\u015bci element\u00f3w mechanizmu i konstrukcji metalowych, sztywno\u015bci i stateczno\u015bci konstrukcji, przeci\u0105\u017calno\u015bci nap\u0119du, og\u00f3lnej stateczno\u015bci \u017curawia przed wywr\u00f3ceniem oraz odporno\u015bci na wiatr i po\u015blizg.<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"3-3-in-service-wind-load-acting-on-the-crane\">3.3 Obci\u0105\u017cenie wiatrem podczas eksploatacji dzia\u0142aj\u0105ce na d\u017awig<\/h3>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-large\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"452\" height=\"84\" src=\"https:\/\/www.kscranegroup.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/7Formula-for-in-service-wind-load-acting-on-a-crane.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-12089\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\"><em>Wz\u00f3r na obci\u0105\u017cenie wiatrem podczas eksploatacji dzia\u0142aj\u0105ce na d\u017awig<\/em><\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p>Gdzie:<\/p>\n\n\n\n<ul>\n<li>PW\u2160 \u2014 normalne obci\u0105\u017cenie wiatrem podczas eksploatacji dzia\u0142aj\u0105ce na d\u017awig, w niutonach (N).<\/li>\n\n\n\n<li>PW\u2161 \u2014 Maksymalne obci\u0105\u017cenie wiatrem podczas eksploatacji dzia\u0142aj\u0105ce na d\u017awig, w niutonach (N).<\/li>\n\n\n\n<li>C \u2014 wsp\u00f3\u0142czynnik si\u0142y wiatru.<\/li>\n\n\n\n<li>P\u2160 i P\u2161 \u2014 Dwa obliczone ci\u015bnienia wiatru podczas eksploatacji, w N\/m\u00b2.<\/li>\n\n\n\n<li>A \u2014 Solid windward area of the crane component perpendicular to the wind direction, in square metres (m\u00b2). It is equal to the outline windward area A0 multiplied by the solidity ratio \u03c6 of the windward face: A=A0\u03c6.<\/li>\n\n\n\n<li>\u03b8 \u2014 k\u0105t mi\u0119dzy kierunkiem wiatru a osi\u0105 pod\u0142u\u017cn\u0105 elementu lub powierzchni konstrukcji (\u03b8\u226490\u00b0), wyra\u017cony w stopniach.<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p>Ca\u0142kowite obci\u0105\u017cenie konstrukcji d\u017awigu si\u0142\u0105 wiatru jest sum\u0105 obci\u0105\u017ce\u0144 wiatrem dzia\u0142aj\u0105cych na jej poszczeg\u00f3lne cz\u0119\u015bci.<\/p>\n\n\n\n<ol>\n<li>Wsp\u00f3\u0142czynnik si\u0142y wiatru C mo\u017cna znale\u017a\u0107 w punkcie 4.2.2.3 normy GB\/T 3811-2008. Obejmuje on wsp\u00f3\u0142czynniki si\u0142y wiatru dla poszczeg\u00f3lnych element\u00f3w, konstrukcji kratownicowych jednop\u0142aszczyznowych i wie\u017c kratowych o przekroju kwadratowym.<\/li>\n\n\n\n<li>Powierzchnia nawietrzna A jest powi\u0105zana ze wsp\u00f3\u0142czynnikiem redukcji os\u0142ony. Na przyk\u0142ad, aby obliczy\u0107 powierzchni\u0119 nawietrzn\u0105 g\u0142\u00f3wnych d\u017awigar\u00f3w dwud\u017awigarowej suwnicy bramowej, nale\u017cy zapozna\u0107 si\u0119 z punktem 4.2.2.3.6 normy GB\/T 3811-2008. Obejmuje on redukcj\u0119 os\u0142ony dla dw\u00f3ch element\u00f3w, redukcj\u0119 os\u0142ony dla element\u00f3w wymienionych w oryginalnej normie, wsp\u00f3\u0142czynniki odst\u0119pu i inne czynniki.<\/li>\n<\/ol>\n\n\n\n<p>W celu praktycznego doboru sprz\u0119tu po ustaleniu obci\u0105\u017cenia projektowego nale\u017cy zapozna\u0107 si\u0119 z KSCRANE <a href=\"https:\/\/www.kscranegroup.com\/pl\/posts\/crane-wind-protection-selection-guide\/\">Przewodnik po wyborze systemu ochrony przed wiatrem suwnicy bramowej<\/a>.<\/p>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"3-4-wind-load-acting-on-the-lifted-load\">3.4 Obci\u0105\u017cenie wiatrem dzia\u0142aj\u0105ce na podnoszony \u0142adunek<\/h3>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-large\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"463\" height=\"72\" src=\"https:\/\/www.kscranegroup.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/8Formula-for-in-service-wind-load-acting-on-a-lifted-load.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-12090\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\"><em>Wz\u00f3r na obci\u0105\u017cenie wiatrem w trakcie eksploatacji dzia\u0142aj\u0105ce na podniesiony \u0142adunek<\/em><\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p>Gdzie:<\/p>\n\n\n\n<ul>\n<li>PWQ\u2160 \u2014 Normalne obci\u0105\u017cenie wiatrem podczas eksploatacji dzia\u0142aj\u0105ce na podnoszony \u0142adunek, w niutonach (N).<\/li>\n\n\n\n<li>PWQ\u2161 \u2014 Maksymalne obci\u0105\u017cenie wiatrem podczas eksploatacji dzia\u0142aj\u0105ce na podnoszony \u0142adunek, w niutonach (N).<\/li>\n\n\n\n<li>AQ \u2014 Maksymalna powierzchnia podnoszonego \u0142adunku po stronie nawietrznej, w metrach kwadratowych (m\u00b2).<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p>W przypadku d\u017awigu obs\u0142uguj\u0105cego \u0142adunki o okre\u015blonych wymiarach i kszta\u0142tach, nale\u017cy okre\u015bli\u0107 powierzchni\u0119 nawietrzn\u0105 na podstawie odpowiednich wymiar\u00f3w i profilu. Je\u017celi powierzchnia nie jest znana, nale\u017cy oszacowa\u0107 powierzchni\u0119 nawietrzn\u0105 zgodnie z punktem E.5 za\u0142\u0105cznika E do rozporz\u0105dzenia GB\/T 3811-2008.<\/p>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"4-snow-and-ice-loads\">4. Obci\u0105\u017cenia \u015bniegiem i lodem<\/h2>\n\n\n\n<p>W niekt\u00f3rych regionach nale\u017cy uwzgl\u0119dni\u0107 obci\u0105\u017cenie \u015bniegiem i lodem. Nale\u017cy r\u00f3wnie\u017c uwzgl\u0119dni\u0107 wzrost powierzchni nawietrznej spowodowany nagromadzeniem lodu i \u015bniegu.<\/p>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"5-loads-caused-by-temperature-changes\">5. Obci\u0105\u017cenia spowodowane zmianami temperatury<\/h2>\n\n\n\n<p>Niniejsza sekcja ma charakter teoretyczny i s\u0142u\u017cy wy\u0142\u0105cznie celom informacyjnym. Obci\u0105\u017cenie temperaturowe zazwyczaj nie jest uwzgl\u0119dniane. Nale\u017cy je jednak uwzgl\u0119dni\u0107 w niekt\u00f3rych regionach, w kt\u00f3rych temperatura podczas monta\u017cu suwnicy znacznie r\u00f3\u017cni si\u0119 od temperatury podczas u\u017cytkowania, lub w przypadku konstrukcji o du\u017cej rozpi\u0119to\u015bci i statycznie niewyznaczalnych. Przyk\u0142adem jest suwnica bramowa z dwoma sztywnymi nogami i rozpi\u0119to\u015bci\u0105 30 m lub wi\u0119ksz\u0105. W takich przypadkach wymuszone rozszerzanie si\u0119 lub kurczenie element\u00f3w konstrukcyjnych spowodowane zmianami temperatury generuje obci\u0105\u017cenie. Obliczenia mog\u0105 by\u0107 oparte na istotnych informacjach dostarczonych przez u\u017cytkownika.<\/p>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"6-gb-t-45680-2025-for-crane-wind-load-assessment\">6. GB\/T 45680-2025 w sprawie oceny obci\u0105\u017cenia wiatrem d\u017awigu<\/h2>\n\n\n\n<p>GB\/T 45680-2025, <em>D\u017awigi \u2014 ocena obci\u0105\u017cenia wiatrem<\/em><strong>(<a href=\"https:\/\/openstd.samr.gov.cn\/bzgk\/std\/std_list?p.p1=0&amp;p.p90=circulation_date&amp;p.p91=desc&amp;p.p2=%E8%B5%B7%E9%87%8D%E6%9C%BA\" target=\"_blank\" rel=\"noopener\">zapytanie o chi\u0144skie normy dotycz\u0105ce d\u017awig\u00f3w<\/a>)<\/strong>, to nowo opracowana norma pierwszego wydania dotycz\u0105ca obliczania obci\u0105\u017cenia wiatrem d\u017awig\u00f3w. Jest to zmodyfikowana wersja (MOD) normy ISO 4302:2016. Zosta\u0142a wydana 30 maja 2025 r., wesz\u0142a w \u017cycie 1 grudnia 2025 r. i ma zastosowanie do obliczania obci\u0105\u017cenia wiatrem d\u017awig\u00f3w zar\u00f3wno w warunkach eksploatacji, jak i postoju.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-large\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"2009\" height=\"622\" src=\"https:\/\/www.kscranegroup.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/9Table-3-In-service-design-wind-speed-vs-and-design-wind-pressure-p.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-12091\" srcset=\"https:\/\/www.kscranegroup.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/9Table-3-In-service-design-wind-speed-vs-and-design-wind-pressure-p.png 2009w, https:\/\/www.kscranegroup.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/9Table-3-In-service-design-wind-speed-vs-and-design-wind-pressure-p-1536x476.png 1536w\" sizes=\"(max-width: 2009px) 100vw, 2009px\" \/><figcaption class=\"wp-element-caption\"><em>Tabela 3 Pr\u0119dko\u015b\u0107 wiatru w trakcie eksploatacji w por\u00f3wnaniu z ci\u015bnieniem wiatru w fazie projektowania p (\u0179r\u00f3d\u0142o: GB\/T 45680-2025, tabela 2)<\/em><\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p>Za pr\u0119dko\u015b\u0107 wiatru podczas eksploatacji przyjmuje si\u0119 pr\u0119dko\u015b\u0107 wiatru mierzon\u0105 w najwy\u017cszym punkcie d\u017awigu.<\/p>\n\n\n\n<p>Aby zapozna\u0107 si\u0119 z przegl\u0105dem dost\u0119pnego sprz\u0119tu u\u017cywanego po ocenie obci\u0105\u017cenia wiatrem, zobacz <a href=\"https:\/\/www.kscranegroup.com\/pl\/posts\/crane-windproof-device-accessories\/\">Akcesoria do urz\u0105dze\u0144 wiatroszczelnych suwnicy bramowej<\/a>.<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"Obci\u0105\u017cenia przypadkowe d\u017awigu to obci\u0105\u017cenia, kt\u00f3re nie wyst\u0119puj\u0105 cz\u0119sto podczas normalnej eksploatacji d\u017awigu, ale mog\u0105 wyst\u0105pi\u0107 sporadycznie. Nale\u017c\u0105 do nich obci\u0105\u017cenia spowodowane wiatrem, \u015bniegiem, lodem, zmianami temperatury podczas eksploatacji,","protected":false},"featured_media":12083,"parent":0,"menu_order":0,"template":"single-SEO-Table.php","posts_category":[189],"posts_tag":[882,868,883,884,118,869,121,886,887,885],"acf":[],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/www.kscranegroup.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/xmxposts\/12092"}],"collection":[{"href":"https:\/\/www.kscranegroup.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/xmxposts"}],"about":[{"href":"https:\/\/www.kscranegroup.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/types\/posts"}],"version-history":[{"count":2,"href":"https:\/\/www.kscranegroup.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/xmxposts\/12092\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":12094,"href":"https:\/\/www.kscranegroup.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/xmxposts\/12092\/revisions\/12094"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.kscranegroup.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/media\/12083"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/www.kscranegroup.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=12092"}],"wp:term":[{"taxonomy":"posts_category","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.kscranegroup.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/posts_category?post=12092"},{"taxonomy":"posts_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.kscranegroup.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/posts_tag?post=12092"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}